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    (6) (7) (8)
    查看机器设备受力 查看支吊架受力（垂直荷载、水平荷载） 查看弹簧表
    3) 反复修改直至计算结果满足标准规范要求（计算结果不满足要求可能存 反复修改直至计算结果满足标准规范要求（ 在的问题） 在的问题） (1) (2) (3) (4) (5) (6) 性不够 (7) (8) 支吊点垂直力过大，可考虑采用弹簧支吊架 弹簧荷载、位移范围选择不当，人为进行调整 一次应力超标，缺少支架 二次应力超标，管道柔性不够或三通需加强 冷态位移过大，缺少支架 热态水平位移过大，缺少固定点或 Π 型 机器设备受力过大，管道柔性不够 固定、限位支架水平受力过大，固定、限位支架位置不当或管道柔
    5. 编制计算书，向相关专业提交分析计算结果 编制计算书， 1) 计算书内容 (1) (2) (3) 一次应力校核内容 二次应力校核内容 约束点包括固定点、支吊点、限位导向点和位移点冷态、热态受力
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    (4) (5) (6) (7)
    各节点的冷态、热态位移 弹簧支吊架和膨胀节的型号等有关信息 离心泵、压缩机和汽轮机的受力校核结果 经分析最终确定的管道三维立体图，包括支吊架位置、形式、膨胀
    节位置等信息 2) 向相关专业提交分析计算结果 (1) (2) (3) 数据 (4) 6. 将往复压缩机管道布置及支架设置提交压缩机制造厂确认 何谓一次应力， 何谓二次应力？分别有哪些荷载产生？这两种应力各有 何谓一次应力， 何谓二次应力？分别有哪些荷载产生？ 向配管专业提交管道应力分析计算书，计算书不提供给甲方 向设备专业提交设备需确认的设备受力 如果支撑点、限位点、导向点的荷载较大，应向结构专业提交荷载
    何特点？ 何特点？ 答：一次应力是指由于外加荷载，如压力或重力等的作用产生的应力。 一次应力的特点是：它满足与外加荷载的平衡关系，随外加荷载的增加而增 加，且无自限性，当其值超过材料的屈服极限时，管道将产生塑性变形而破坏。 二次应力是由于管道变形受到约束而产生的应力，它不直接与外力平衡，二 次应力的特点是具有自限性， 当管道局部屈服和产生小量变形时应力就能降低下 来。 二次应力过大时， 将使管道产生疲劳破坏。 在管道中， 二次应力一般由热胀、 冷缩和端点位移引起。 7. 一般来说，管道上哪些点的应力比较大？为什么？ 一般来说，管道上哪些点的应力比较大？为什么？
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    答：一般来说，管道上三通和弯管处的应力比较大。因为，与直管相比，三 通和弯管处的应力增强系数比较大。 8. 的要求，汽轮机管口受力应满足什么要求？ 根据 NEMA SM23 的要求，汽轮机管口受力应满足什么要求？
    答：NEMA SM23 对汽轮机管口受力的限制如下： 定义机轴方向为 X 方向，铅垂向上方向为+Y，汽轮机各管口受力必须满足下 列各项要求； (l)作用于任一管口上的合力及合力矩应满足以下要求： 0.9144FR＋MR≤26.689De 式中 De――当量直径，mm；当管口公称直径不大于 200 时，De=管口公称直径； 当管口公称直径大于 200 时，De=(管口公称直径+400)/3； FR――单个管口上的合力，当接管采用无约束膨胀节时应包括压力产生的作 用力(凝汽式汽轮机垂直向下出口可不考虑膨胀节内压推力)，N； MR――单个管口上的合力矩，N·m。 FR = (Fx2＋Fy2＋Fz2)1/2 MR = (Mx2＋My2＋Mz2)1/2 式中 Fx、Fy、Fz――单个管口上 X、Y、Z 方向的作用力，N； Mx、My、Mz――单个管口上 X、Y、Z 方向的力矩，Nm。 (2)进汽口、抽汽口和排汽口上的力和力矩合成到排汽口中心处的合力及合力 矩应满足以下两个条件：
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    1)合力和合力矩应满足以下条件： 0.6096 Fc＋MC ≤13.345DC 其中： Fc――进汽口、抽汽口和排汽口的合力，N； Mc――进汽口、抽汽口和排汽口的力与力矩合成到排汽口中心处的合力矩， N·m； Dc――按公称直径计算得到的各管口面积之和的当量直径，mm。 当各管口面积之和折合成圆形的折算直径不大于 230mm 时，Dc =折算直径； 当各管口面积之和折合成圆形的折算直径大于 230mm 时，Dc =(折算直径 +460)/3。 2) FC 和 MC 在 X、Y、Z 三个方向的分力和分力矩应满足以下条件： |Fcx| ≤8.756Dc |Fcy| ≤21.891Dc |Fcz| ≤17.513Dc 式中 Fcx、Fcy、Fcz―― Fc 在 X、Y、Z 方向上的分力，N； Mcx、MCy、Mcz――MC 在 X、Y、Z 方向上的分力矩，N·m。 (3)对于具有向下排汽口的凝汽式汽轮机，其排气口安装元约束膨胀节时，允 许存在由压力引起的附加力(此附加力垂直于排出口法兰面并作用于中心)。对于 此种汽轮机，在进行(1)、(2)两项校核过程中，计算排汽口上的垂直分力时不包 括压力荷载。 |Fcx| ≤13.345Dc |Fcy| ≤6.672Dc |Fcz| ≤6.672Dc
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    对于具有向下排汽口的凝汽式汽轮机，还应进行如下校核： 同时考虑压力荷载和其它荷载时，如果作用于排汽口的垂直分力不超出排汽 口面积的 0.1069 倍，则认为压力荷载在排汽口引起的作用力是允许的。力的单 位为 N，面积单位为 mm2。 9. 对高温管道，用较厚的管子代替较薄的管子时，应注意什么问题？ 对高温管道，用较厚的管子代替较薄的管子时，应注意什么问题？
    答：管子壁厚的增加提高了管道的刚度，增加了管壁截面积和自重，因而必 须对管道的柔性进行分析，以校核固定点、设备管口和各支吊架的载荷，还应校 核弹簧支吊架的型号是否合适。 10. 塔顶部管口的热膨胀量 初位移)应如何确定？ 塔顶部管口的热膨胀量(初位移 应如何确定 初位移 应如何确定？ 答：塔顶部管口可分三类处理，即封头中心管口、封头斜插管口和上部简体 径向管口，管口的热膨胀量分别按下列方法确定：
    (1)封头中心管口热膨胀量的计算 封头中心管口只有一个方向的热膨胀，即垂直方向，考虑到从塔固定点至封 头中心管口之间可能存在操作温度和材质的变化，故总膨胀量按下式计算： Y =Llαl(tl－t0)＋L2α2 (t2－t0)＋……＋Liαi(ti－ t0) ――（5－1） 式中 Y――塔顶管口总的热膨胀量，cm； Li――塔固定点至封头中心管口之间因温度和材质变化的分段长度，m； Αi――线膨胀系数，由 20℃至 ti℃的每米温升 1℃时的平均线膨胀量， cm/m·℃；
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    Ti――各段的操作温度，℃； To――安装温度，一般取 20℃。 (2)封头斜插管口热膨胀量的计算 封头斜插管口有两个方向的热膨胀，即垂直方向和水平方向的热膨胀，垂直 方向的热膨胀量计算同（5－1）式，水平方向的热膨胀量按下式计算： X = Lαl(t －to) ――（5－2） 式中 X――封头斜插管口水平方向的热膨胀量，cm； L――塔中心线距封头斜插管口法兰密封面中心的水平距离，m； α1――线膨胀系数， 20℃至 t℃的每米温升 1℃时的平均线膨胀量， 由 cm/m·℃； t――塔顶部的操作温度，℃； to――安装温度，一般取 20℃。 (3)上部简体径向管口热膨胀量的计算 上部简体径向管口有两个方向的热膨胀，即垂直方向和水平方向的热膨胀， 垂直方向的热膨胀量计算同式(5－1)，水平方向的热膨胀量按下式计算； X = Lαl(t －to) (5－3) 式中 X――上部筒体径向管口水平方向的热膨胀量，cm； L――分馏塔中心线距上部简体径向管口法兰密封面的距离，m；
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    α1――线膨胀系数，由 20℃至 t ℃的每米温升 l℃时的平均线膨胀量， cm/m·℃； t――塔上部的操作温度，℃； t0――安装温度，一般取 20℃。 11. 在管道柔性设计中，计算温度取正常操作温度，是否总是偏于安全？ 在管道柔性设计中，计算温度取正常操作温度，是否总是偏于安全？ 答：在管道柔性设计中，计算温度取正常操作温度，并非总是偏于安全的。 因  
 
 
 
 
 
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